新大洲土工格栅
| 加入收藏 | 联系方式
澳门太阳集团2007登录 企业概况 资讯中心 产品信息 资质荣誉 车间一角 工程案例 联系大家
资讯中心 更多>>
企业资讯
行业动态
媒体报道
江苏新大洲土工材料有限企业
地址:宜兴市新建镇
电话:0510-87288686
传真:0510-87287668
手机:
邮箱:[email protected]
 
资讯中心
澳门太阳集团2007登录>资讯中心

凸结点双向土工格栅 返包式土工格栅加筋土 高挡墙应用技术研究

澳门太阳集团2007网站:admin  发布时间:2016-08-09  点击:1265

GDK144+125断面基底垂直土压力在施工期间随填土高度的分布曲线及竣 工后不同时间的分布曲线,如图6. 3和图6. 4所示。


 

6. 3不同填土高度时基底垂直应力沿筋长分布曲线 通过数据分析,得出如下结论:

1)基底垂直土压力随填土高度的增加而增大。应力增长速率基本相同,但其 值小于按照?=y ? h理论公式计算的数值,竣工后测得的基底垂直土压力也小于 理论计算值。一方面基于柔性的土工格栅埋置于土中后产生的薄膜网兜效 应,在土工格栅中形成托举力,改善了垂直应力分布,减少了由于土体自重作用在 基底上的垂直土压力,同时垂直土压力计算理论是基于半无限体地基上的,并不完 全适用于具有一定宽度的可以产生纵向变形的路堤。


 

 

iHH1 " ""

? - 1.5m —?6.5m —A— 11m

--- ?~?           #—

~*

100 200 300 400 500 600 时间/d

竣工后距墙面不同位置基底应力随时间的变化


 

6.4

2) 沿土工格栅拉筋长度方向,基底垂直土压力分布呈非线性,最大值发生在 拉筋中间部位附近,向墙面方向和拉筋末端方向逐渐减小。实际上,土工格栅拉筋 所受应力包括其上加筋土体的自重(垂直应力)和其后非加筋土体产生的侧向土压 力。侧向土压力将产生倾覆力矩,使其承受的垂直土压力呈非线性分布。按此理 论分析,在靠近墙面处将出现较大的垂直土压力,而在土工格栅末端垂直土压力最 小,其分布与受偏心荷载作用时悬臂梁挡墙刚性基底下的梯形土压力分布相近,但 在实际工程中其可能是由于挡墙下部墙面外移弓I起应力释放和在墙面处受到碎石 包裹体摩擦力的影响产生的土拱以及筋土相互作用等原因,使靠近墙面处垂直土 压力较小的缘故。

3) 竣工后,随着时间的延续,墙面附近和拉筋末端的垂直土压力呈下降的趋 势,而拉筋中部附近垂直土压力呈上升趋势,这可能与由于加筋土高挡墙的较大自 重荷载作用使得良好地基发生下沉、拉筋前端与末端产生的土拱效应等有关。

4) 垂直土压力分布与目前规范设计所采用的线性分布情况(均匀分布、梯形 分布、Meyerhof分布)并不相同。这主要是基于在设计时忽略了加筋土体与非加 筋土体和墙面(该工程指土工格栅返包碎石包裹体)之间的相互作用。

将上述图中数据与第5章数据进行比较不同处在于两个测试断面的垂直土压 力值相差较大,虽然在土压力盒顶面铺设了 20cm厚的中祖砂,但由于碎石填料级 配不良,其中存在较多大粒径卵石,仍然使其存在很大差异。

6. 5和图6. 6为两个测试断面第11层拉筋底部的垂直土压力随填土高度 及竣工后时间的变化情况。试验结果显示由于该测试层以上采用黏性土填筑,填 料质量及压实质量较碎石填料均勻,且质量可控测得的垂直土压力沿拉筋长度方 向分布较为均匀,并且竣工后测试数值较为稳定。

单向拉伸土工格栅
单向拉伸土工格栅

6. 3.2墙背侧向土压力特征

6. 7为施工期间在测试断面中埋设于包裹体背后竖向土压力盒测得的侧向

6. 6竣工后第11层拉筋底部垂直应力虽时间的变化曲线

土压力大小随填土高度的变化曲线。图6. 8为测得的竣工后施加于碎石包裹体后 的侧向土压力沿墙髙的分布曲线。

墙背侧向土压力规律分析如下:

1)         施工期间不同层位处的侧向土压力随填土高度的增加而增大,土压力增长 速率随填土高度增加而减小,这主要是由于随着填土高度的增加,墙面逐渐发生水 平变形而导致侧向土压力减少之故。

2)           将图6.     7与图5. 11进行比较得知在相同高度处(除第二层以外)的侧向土 压力测试数值基本相近,说明了测试结果的可靠性。同时从第二层处两断面的侧 向土压力的测试结果推测,在GDK144125断面墙体底部的水平变形较第5章 中GDK144+135断面要大,该结论与后面分析的实测墙面水平变形规律相一致。

3)              分析图6.       8可以看出断面实测侧向土压力较小。断面墙高的中部以上与 主动土压力较为接近,墙高的中部以下小于主动土压力。


6章返包式土工格栅加筋土高挡墙应用技术研究               ? 157 ?

双向拉伸土工格栅
双向拉伸土工格栅

S/-HS


 

10 15 20 25 30 35

侧向土甩力/kPa

4) 侧向土压力沿墙高呈非线性形式分布。在墙高的中部以下,返包式无墙面 板断面侧向土压力逐渐减小,在靠近墙底部位接近零。返包式无面板断面在基础 以上2m范围内饶铸了混凝土面板,但由于面板高度较低,对土体的约束作用小, 从而侧向土压力较小。

5) 竣工后,断面侧向土压力大小随时间延续呈减小的趋势,这与后面分析墙 面的水平变形结论相一致。竣工后,基于墙面水平变形的逐渐增大、地基的沉降导 致墙面附近的垂直应力降低以及包裹体与墙面板的摩擦作用,使得侧向土压力逐 渐减小。

6.3.3   土工格栅拉筋变形特征

6. 9?图6.14GDK144+125返包式加筋土挡墙断面不同层位拉筋变形 及竣工后其大小随时间的变化曲线。

1|------------------------------

8. r f

i

0.8 .

 

6 ■ AT / 4- /

o!—i—i—i—i—i—i—i—

应躺

o o o c o k> ^ b>

hir*—*—▲---- AA---- 4 54—^ 5.1m

_?—?_? -HK—6.1m —?—7.3m

            ■——■ —7.6m

1 2 3 4 5 6 7 8                                                                                                               0                     150 300 450 600 750

至墙面的水平距离/m                                                      时间/d

(a)拉筋各测点应变随填土高度的变化                 (b)竣工后拉筋各测点应变随时间的变化


 


 

 

 



6.10 GDK144+125断面第16层拉筋应变曲线

1)在挡墙施工过程中,各层拉筋拉力随上覆填土厚度的增加而增加,但增加 速率逐渐减小。填土厚度变化时,每层拉筋拉力沿筋长方向的分布规律大致保持 不变,但不同层位处拉筋拉力沿筋长的分布规律有所不同。



0.6

0.4

0.2


m m mmmmm

7 2 2 2 2 3 6 1 3 4 6 7- 7^

—?—mm



 


1 2 3 4 5 6 7

至墙面的水平距离/m

(a)拉筋各测点应变随填土高度的变化

150 300 450 600 ?‘

时间/d

(b)竣工后拉筋各测点应变随时间的变化


 


6. 11 GDK144+125断面第11层拉筋应变曲线

■ — ? 1.0m —■—-3.0m

0.6

0.5

A A A A _4_2.0m

—A~5.0m —A~7.0m ?

 

~3.0m

~0~8.Om T

0.4;

lX1K ■* M X * % -A—4.0m

 

0.3 |

      ^-2*2t ^-

 

1

ill T I ——-3ie-8.0m

 

0.2

    ^ -?—10.5m

 

0.1

. ―?—11.7m

 

 

-A—12.3m

—i_ j——i_ i i—i

0.0

 

150 300 450 600

时间/d

(b)竣工^拉筋各测点应变随时间的变化


7 6 5 4 3 t o.o.c^o.o.<


 

6.12 GDK144+125断面第8层拉筋应变曲线


 

 

 



6.13 GDK144+125断面第5层拉筋应变曲线

2)测试断面各层拉筋的实测应变范围:加筋土体上部黏性土填料中土工格栅 短筋的实测应变范围在0.1%?097%之间,相当于土工格栅受到1. 74?8. 7kN/ m的荷载,将此值与土工格栅的极限抗拉强度69. 17kN/m比较,其大小只相当于 土工格栅极限抗拉强度的2. 5%?12. 5%


至墙面的水平距离/m


 

(a)拉筋各测点应变随填土高度的变化                                 (b)竣工后拉筋各测点应变随时间的变化

6.14 GDK144+125断面第2层拉筋应变曲线 加筋土体下部砂砾石填料中土工格栅长筋的实测应变范围在0. 16%? 0. 8S%之间,在按照挡墙实际的施工进程对应的拉伸速率条件下,土工格栅拉筋相 当于受到5. 23?17. 4lkN/m的荷载,将此值与土工格栅的极限抗拉强度139. 83kN/m比较,其大小只相当于土工格栅极限抗拉强度的3. 8%?12. 4%

因此,两种型号土工格栅的实际受力均远小于设计数值,同时在这个低数值拉 力下发生的蠕变变形很小。该结论从工程竣工后每层拉筋应变随时间的变化曲线 也可证实。因此,本工程实例中可以不考虑加筋土挡墙土工格栅拉筋的蠕变变形。

  1. 通过与第5章测试断面的实测拉筋最大应变比较发现,GDK144         +125断 面墙体上部土工格栅拉筋的最大应变为0. 97%,墙体下部土工格栅拉筋的最大应 变为0. 88%GDK144+135断面上与之对应的最大拉筋应变分别为0. 63%0. 68%,从而可以间接的看出,返包式土工格栅加筋土挡墙对其后拉筋的侧向约束 作用较现浇整体混凝土面板墙要弱,因此前者的水平变形会大于后者。该结论可 从两断面的墙面实测水平变形结果得到验证。

  2. 测试断面墙体上部的拉筋应变的分布规律可以看出:与第5章分析结果相 同的拉筋拉力呈单峰值分布,最大拉力在墙顶位置距离面板较远,向下逐渐靠近面 板;而两个测试断面的墙体下部的拉筋拉力沿筋长方向呈双峰值分布,第一个峰值 靠近面板,而第二个峰值远离面板。

  1. 墙体潜在破裂面特征

将加筋土体中各层位测试拉筋最大拉力位置连线,分析其潜在的破裂面位置 (对于墙高下半部,取靠近面板处的应变峰值位置),如图6. 15所示。

就整个墙高来说,实测潜在破裂面与库仑主动土压力理论接近。

  1. 墙面水平变形特征

随着挡墙施工的进展,在GDK144 + 125断面第1层、第5层、第8层、第11 层、第16层、第21层拉筋对应高度的墙面处设置水平变形观测点,观测施工及竣


 

距墙面的距离/m 6.15 GDK144+125墙背潜在破裂面 工后墙面的水平变形,测试结果如图6. 16所示。同时竣工后,在两测试断面墙顶 栏杆帽石后0. 5m位置分别钻孔,埋设测斜管,利用水平测斜仪观测竣工后的水平 位移,测试结果如图6.17所示。


-竣工后4个月 -竣工JS6个月 ?竣工后10个月 ?竣工后16个月

澳门太阳集团2007登录工格栅
澳门太阳集团2007登录工格栅

 

水平变形/on

6. 17墙面不同高度水平变形测试结果(水平测斜仪

  1. 施工期间,随着填土高度的增加,不同高度测点的水平变形逐渐增大,最大 水平变形位置位于挡墙的下部。

  2. 竣工后不同时间的观测结果表明,随着时间的延续,墙面水平变形呈增大 的趋势,但增长速率很小。

  3. 竣工一年后在墙顶铺设道碴,除墙顶水平变形明显增大外,墙顶2.         Om以 下各测点对外荷载的敏感度不大,挡墙墙面水平变形如图6.18所示。

  4. 考虑施工过程的影响时,测试断面墙面的最大水平变形发生在墙的下部。 而竣工后水平测斜仪的测试结果显示,墙面最大水平变形发生在墙顶处。

浏览过该产品还看过以下内容

钢塑土工格栅
钢塑土工格栅
凸结点双向土工格栅
凸结点双向土工格栅
单向拉伸土工格栅
    
 
澳门太阳集团2007登录 | 企业概况 | 资讯中心 | 产品信息 | 资质荣誉 | 车间一角 | 工程案例 | 联系大家
Copying(C)澳门太阳集团2007登录,澳门太阳集团2007网站 All Rights Reserved. 备案号:苏ICP备15039911号
电话:0510-87288686 传真:0510-87287668 手机: 地址:宜兴市新建镇 邮箱:[email protected] 网址:www.xdztg.com
XML 地图 | Sitemap 地图